Научный журнал

Международный журнал экспериментального образования

ISSN 2618–7159

ИФ РИНЦ = 0,425

• Авторы
• Файлы
• Литература

Беззубцева М.М. 1

---

1 ФГБОУ ВО «Санкт-Петербургский государственный аграрный университет»

Статья в формате PDF

0 KB

1. Беззубцева М.М. К вопросу исследования эффекта намола в аппаратах с магнитоожиженным слоем ферротел // Международный журнал экспериментального образования». – 2014. – № 8-3. – С. 96-96.

2. Беззубцева М.М., Волков В.С. Исследование физико-механических процессов в рабочем объеме электромагнитных плотномеров (ЭПЛ) // Фундаментальные исследования. – 2016. – № 6-1. – С. 19-23.

3. Беззубцева М.М., Ружьев В.А., Романейн Н.В. Экспериментальные исследования процесса намола в электромагнитных механоактиваторах // Успехи современного естествознания – 2014. – № 11-3. – С. 122-123.

4. Беззубцева М.М., Зубков В.В. Прогнозирование эффекта намола измельчающего оборудования // Современные наукоёмкие технологии. – 2013. – № 6. – С. 145-146.

На основании анализа экспериментальных исследований ЭПЛ [1, 2, 3, 4] установлено, что с увеличением загрязненности технологической среды ферропримесями при прохождении магнитного потока увеличивается сила взаимодействия между феррочастицами. В результате возрастает сила трения в рабочем зазоре ЭПЛ и уменьшается значение времени выбега [2], что дает возможность оценивать степень загрязненности технологической среды. Для проведения экспресс анализа необходимо иметь заранее подготовленные таблицы или соответствующие графические зависимости τ = f(μ). На основании анализа полученных в лабораторных условиях осциллограмм была выявлена зависимость времени выбега от степени загрязненности жидкости при различных коэффициентах заполнения κ_з. Выявлено, что время выбега уменьшается с увеличением κ_з. С увеличением коэффициента заполнения κ_з примерно пропорционально увеличивается магнитная проницаемость μ оцениваемой жидкости, возрастает индукция в рабочем зазоре прибора В_б, которая и определяет удельную силу сцепления τ между феррочастицами примеси в технологической среде. Удельная сила сцепления равна τ = f•В_б ^1,8•κ_v•10^–3 Н/м2 (здесь f – составляющая удельной силы сцепления, зависящая от магнитной проницаемости; Вб – магнитная индукция в зазоре, Тл; κ_v или κ_з – коэффициент заполнения объема исследуемой жидкости ферромагнитными частицами). Установлено, что при κ_з = 0,0357, f = 0,04, τ = 0,04•0,3¹⁸× 0,0357 = 2,7•10³ Н/м2. При κ_з = 0,0511, f = 0,06, τ = 0,06•0,5¹⁸•0,0511 = 8,805•10^–2 Н/м². При κ_з = 0,0664, f = 0,08, τ = 0,08•0,55¹⁸•0,0664 = = 12,18•10^–2 Н/м². При κ_з = 0,0077, f = 0,02, τ = 0,02•0,2¹⁸•0,0077 = 0,008•10^–2 Н/м2. В зависимости от полученного результата можно проводить своевременную замену масел, выбирать оптимальную технологическую схему оборудования, устанавливать режимы очистки технологических сред от ферропримесей.

Библиографическая ссылка